一般來(lái)講，小型燃?xì)忮仩t每產(chǎn)生0.7MW的熱量所需要的送風(fēng)量，對(duì)于層式燃燒設(shè)備而言，一般取1250m3/h冷空氣溫度取20度。中正燃?xì)忮仩t介紹送風(fēng)量與排煙量參數(shù)。

    

　　每產(chǎn)生0.7MW的熱量所需要的排煙量，對(duì)于層式燃燒設(shè)備而言，當(dāng)排煙處空氣過(guò)剩系數(shù)apy=1.55時(shí);

　　排煙溫度為150℃時(shí)，排煙量為2300m³/h。

　　排煙溫度為200℃時(shí)，排煙量為2570m³/h。

　　排煙溫度為250℃時(shí)，排煙量為2840m³/h。

　　在額定負(fù)荷條件下，小型燃?xì)忮仩t煙風(fēng)道中的建議流速為：

　　1、流動(dòng)阻力較大的煙風(fēng)道，取較小的數(shù)值;

　　2、對(duì)于較長(zhǎng)的水平煙道，為防止積灰，在額定負(fù)荷下的煙速不應(yīng)低于7-8m/s;

　　3、燃料灰分含量較高時(shí)，為了防止磨損，煙速不應(yīng)大于14m/s;

　　4、小型燃?xì)忮仩thttp://煙囪出口速度不應(yīng)低于2-3m/s，以免產(chǎn)生冷風(fēng)倒流現(xiàn)象。

　　　 　　 　　

　  在燃油燃?xì)忮仩t的正常運(yùn)行中，隨著鍋爐負(fù)荷的變化及燃料量的改變要調(diào)整配風(fēng)量，同時(shí)增大引風(fēng)量來(lái)保持正常的爐膛負(fù)壓。中正燃油燃?xì)忮仩t詳細(xì)介紹。

   

　　隨著燃油燃?xì)忮仩t負(fù)荷變化進(jìn)行的風(fēng)量調(diào)整對(duì)于風(fēng)機(jī)的總風(fēng)量的調(diào)節(jié)，根據(jù)不同種類的燃料，相應(yīng)地調(diào)整爐排的分段送風(fēng)量。機(jī)械化層爐的燃燒過(guò)程的區(qū)域性決定了分段送風(fēng)，應(yīng)根據(jù)燃料種類進(jìn)行分段送風(fēng)量的調(diào)整。

　　一般情況下，燃油燃?xì)忮仩t爐排前部的著火區(qū)和后部燃盡區(qū)送風(fēng)量要小，而中部的熾熱燃燒區(qū)送風(fēng)量要大。但對(duì)于揮發(fā)物含量高而易著火的燃料，因其著火區(qū)不同，大風(fēng)量供應(yīng)段也相應(yīng)的不同，應(yīng)隨著揮發(fā)物含量的不同采用不同大小的風(fēng)門(mén)開(kāi)度。

　　為了保證鏈條爐排的正常燃燒，必須保證爐排速度、燃料厚度及風(fēng)量三者的統(tǒng)一平衡調(diào)整，否則將會(huì)造成燃燒工況的失調(diào)。例如：對(duì)于燃油燃?xì)忮仩thttp:// 同一種燃料，隨著燃料厚度的增加，加大送風(fēng)量，同時(shí)應(yīng)減慢爐排速度;反之，燃料層厚度減薄時(shí)，減少送風(fēng)量的同時(shí)應(yīng)加快爐排速度，又如，在燃料厚度與送風(fēng)量不變情況下，加快爐排速度則燃盡區(qū)推遲，固體未完全燃燒損失增加;若爐排速度減慢則燃盡區(qū)提前而火床縮短;若送風(fēng)量減少則未燃盡量增大。因此，必須保證爐排速度、燃料厚度及風(fēng)量三者統(tǒng)一調(diào)整，才能保證正常的燃燒狀態(tài)。

　　　 　　 　　

　　進(jìn)口天燃?xì)忮仩t初調(diào)節(jié)工作的技術(shù)專業(yè)性很強(qiáng)，由于系統(tǒng)內(nèi)任何一個(gè)閥門(mén)的調(diào)節(jié)都會(huì)造成管路系統(tǒng)總固有阻力數(shù)S值的變化，不僅使循環(huán)水泵的總流量改變，而且系統(tǒng)內(nèi)各熱用戶的流量分配比例也發(fā)生變化，因此，需要對(duì)一個(gè)閥門(mén)進(jìn)行多次反復(fù)調(diào)節(jié)。又由于調(diào)節(jié)的非連續(xù)性及調(diào)節(jié)人員的工作面無(wú)法展開(kāi)，即費(fèi)時(shí)又費(fèi)工，冷態(tài)下的流量測(cè)試工作又不可能具有充分的時(shí)間余地，因此，進(jìn)口天燃?xì)忮仩t初調(diào)節(jié)工作只能而且必須是在供暖系統(tǒng)的熱態(tài)運(yùn)行中進(jìn)行，中正進(jìn)口天燃?xì)忮仩t要求必須具備如下先決條件。

   

　　1、供暖系統(tǒng)管路中安裝有可調(diào)節(jié)流量的閥門(mén)，即調(diào)節(jié)閥。它應(yīng)具有其開(kāi)啟與流量的關(guān)系曲線呈正比關(guān)系而不是拋物線形二次方關(guān)系的特點(diǎn)。

　　2、調(diào)節(jié)閥應(yīng)安裝在區(qū)域性支干線處及熱用戶進(jìn)戶井處。由近至遠(yuǎn)安裝數(shù)量由多到少，以便于將流量推向遠(yuǎn)端。

　　3、應(yīng)具備必要的測(cè)試工作，便攜式超聲波流量計(jì)和靈敏度較高的半導(dǎo)體點(diǎn)溫計(jì)是不可缺少的。

　　4、進(jìn)口天燃?xì)忮仩t供暖系統(tǒng)的循環(huán)水泵，應(yīng)具有合理的揚(yáng)里與流量參數(shù)。較之系統(tǒng)的設(shè)計(jì)應(yīng)具有大于10%-15%的實(shí)際值。

　　5、進(jìn)口天燃?xì)忮仩thttp:// 供暖系統(tǒng)投入運(yùn)行后，應(yīng)及時(shí)考察并記錄遠(yuǎn)近各熱用戶的室內(nèi)溫度。對(duì)于明顯的、反應(yīng)較大的低溫戶及不熱棟應(yīng)及時(shí)查清原因并首先予以消除，保證系統(tǒng)內(nèi)所有熱用戶室內(nèi)系統(tǒng)不存在垂直水力失調(diào)。

　　　 　　 　　

　　利用補(bǔ)水泵把水直接壓入燃?xì)忮仩t供暖系統(tǒng)來(lái)達(dá)到定壓的方式稱為補(bǔ)水泵定壓。補(bǔ)水泵定壓必須配備補(bǔ)給水箱，儲(chǔ)存一定數(shù)量的補(bǔ)給水，以備當(dāng)系統(tǒng)補(bǔ)水量大于軟化供水量時(shí)的補(bǔ)充。中正燃?xì)忮仩t分享如下內(nèi)容：

　　補(bǔ)水泵的定壓值設(shè)定在電接點(diǎn)壓力表上，定壓值上下限設(shè)置為±0.025MPa，當(dāng)由于系統(tǒng)的漏泄而壓力下降到設(shè)定值的下限時(shí)補(bǔ)水泵啟動(dòng)開(kāi)始補(bǔ)水，當(dāng)?shù)竭_(dá)設(shè)定值的上限時(shí)停止補(bǔ)水。電接點(diǎn)壓力表配有報(bào)警裝置，以便于更加有效地保證補(bǔ)水泵的定壓作用。在循環(huán)水泵的出口管道上安裝有一個(gè)安全閥，以系統(tǒng)的供水壓力過(guò)高時(shí)自動(dòng)泄水之用。為了掌握日常的補(bǔ)水量在補(bǔ)水泵的入口裝有水表，每日定時(shí)記錄補(bǔ)水量，以此來(lái)了解和掌握燃?xì)忮仩t供暖系統(tǒng)的泄露情況。

　　由于燃?xì)忮仩t補(bǔ)水泵的頻繁啟動(dòng)，造成供暖系統(tǒng)的壓力波動(dòng)范圍較大，且對(duì)補(bǔ)水泵電機(jī)的使用壽命有影響 。

　　在燃?xì)忮仩t補(bǔ)水泵定壓方式中，補(bǔ)水泵的選擇是關(guān)鍵因素，要考慮正常補(bǔ)水量和事故補(bǔ)水量，一般按照系統(tǒng)循環(huán)水量的3%-5%計(jì)算。

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　　眾所周知，燃?xì)忮仩t的腐蝕對(duì)鍋爐本體的危害有多嚴(yán)重，腐蝕的層面、原因等也分很多種，中正燃?xì)忮仩t針對(duì)電化學(xué)腐蝕說(shuō)詳細(xì)說(shuō)明。

    

　　除化學(xué)腐蝕外，燃?xì)忮仩t常發(fā)生電化學(xué)腐蝕。電化學(xué)腐蝕是由于電子的流動(dòng)而產(chǎn)生的，正如電池一樣，當(dāng)金屬與水溶液接觸時(shí)，當(dāng)金屬表面結(jié)有水垢或氧化膜等時(shí)，由于金屬本身含有雜質(zhì)，在純鐵和雜質(zhì)之間產(chǎn)生了電位差。由于水本身是電介質(zhì)，形成了純鐵和雜質(zhì)之間電子的流動(dòng)。由此電子的流動(dòng)，使純鐵不斷失去電子而產(chǎn)生腐蝕。如果采取某種措施，控制住電子的流動(dòng)，則會(huì)使燃?xì)忮仩t腐蝕減緩或停止，這種現(xiàn)象稱為“極化”。反之，如果消除極化現(xiàn)象，稱為去極化，則加劇腐蝕過(guò)程。能夠引起去極化作用的物質(zhì)稱為去極化劑，水中的溶解氧、氫和二氧化碳等都是去極化劑。

　　鍋殼式水中管燃?xì)忮仩t的煙管處于水平布置。由于煙火管孔橋中水的上升速度較緩慢，燃?xì)忮仩t循環(huán)水中含有的水渣等沉淀物容易積存在煙管水平段上半部。由于管壁表面的沉淀物增加了熱阻而使管壁溫度升高，加速了滲透到沉積物下?tīng)t水的濃縮，從而使沉積物下?tīng)t水中的雜質(zhì)增多，加快了金屬的電化學(xué)腐蝕。在實(shí)踐中我們常?？梢钥吹?，水平管段上半部腐蝕嚴(yán)重而其他部分無(wú)腐蝕的煙火管。

　　由此可見(jiàn)，為了避免和減緩燃?xì)忮仩t金屬的電化學(xué)腐蝕，必須控制爐水的PH值，并采取措施除去水中的溶解氣體和保持一定的堿度。

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　　進(jìn)入燃?xì)忮仩t的燃料中，沒(méi)有參與燃燒而被排出爐的那一部分外而引起的熱損失，稱為固體未完全燃料熱損失，中正燃?xì)忮仩t分析出以下三點(diǎn)。

    

　　1、灰渣含碳量損失。爐渣中含有的碳料隨燃?xì)忮仩t渣排出爐外的熱損失。

　　2、漏氣損失。在爐排上漏落而未參與燃燒的損失。

　　3、飛灰含碳量損失。未燃盡的細(xì)小碳顆粒隨煙氣飛出爐外造成的熱損失。

　　固體未完全燃料熱損失是燃用固體燃料燃?xì)忮仩t熱損失中的一個(gè)重要部分。主要影響因素有：燃料特性、燃燒方式、爐膛結(jié)構(gòu)和運(yùn)行工況等。對(duì)于氣體和液體燃料，則視其為零。

　　a、燃料特性的影響：燃料中的水分、灰分及揮發(fā)特含量均對(duì)燃燒過(guò)程有直接影響。

　　b、燃燒方式的影響：不同的燃燒方式的固體未完全燃燒熱損失差別很大。

　　c、爐子結(jié)構(gòu)的影響：層式燃燒方式中的爐拱對(duì)于燃料的著火和燃燒全過(guò)程有著決定性的影響作用。爐排的通風(fēng)孔隙與漏氣損失直接相關(guān)。

　　d、燃?xì)忮仩t運(yùn)行工況影響：鍋爐運(yùn)行負(fù)荷的突然增加，運(yùn)行中的燃?xì)鈱雍穸?、爐排速度及風(fēng)量分配等均對(duì)燃燒及q4產(chǎn)生的影響。

　　總之，對(duì)燃?xì)忮仩t燃料的燃燒過(guò)程有影響的諸多因素都會(huì)對(duì)固體未完全燃燒而帶來(lái)的熱損失產(chǎn)生影響。

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　　對(duì)于自然循環(huán)的鍋爐，必須設(shè)置的鍋筒內(nèi)裝置還有進(jìn)水分配管及隔水板，中正燃?xì)忮仩t本節(jié)針對(duì)進(jìn)水分配管做詳細(xì)的說(shuō)明。

    

　　進(jìn)水分配管的作用是將進(jìn)入鍋筒內(nèi)的燃?xì)忮仩t進(jìn)水合理分配到下降管入口區(qū)，對(duì)于設(shè)有燃?xì)忮仩t管束的自然循環(huán)鍋爐。燃?xì)忮仩t進(jìn)水除了分配到下降管入口處外還應(yīng)分配到下降的鍋爐管束區(qū)。之所以把鍋爐進(jìn)水首先輸送到下降管入口處或下降的鍋爐管束區(qū)，是為了保證燃?xì)忮仩t內(nèi)部按照原循環(huán)回路的結(jié)構(gòu)進(jìn)行正常水循環(huán)。各下降管究竟分配到多少水量，則按鍋爐水動(dòng)力計(jì)算確定，其基本原則是各循環(huán)回路相鄰各上升管出口水溫相差越小越好。

　　在鍋殼式煙火管燃?xì)忮仩t中進(jìn)水分配管采用了下降管入口引射。利用將鍋爐的進(jìn)水高速噴入下降管內(nèi)的水噴射泵作用原理，卷吸部分鍋筒空間的水進(jìn)入下降管，由此增加了下降管與水冷壁上升管回路的循環(huán)水量，這種方法即提高水冷壁上升管內(nèi)的水速來(lái)增加吸熱量，同是又防止了高熱負(fù)荷段水冷壁管內(nèi)發(fā)生過(guò)冷沸騰現(xiàn)象，實(shí)為有效的應(yīng)用技術(shù)。

　　為了降低處于高溫段前管板的過(guò)熱、變形與裂紋，燃?xì)忮仩t進(jìn)水分配管也采用了新的措施，將部分鍋爐進(jìn)水引向前管板區(qū)域，直接沖刷、冷卻前管板，為防止前管板處高溫過(guò)熱、變形及裂紋起到了良好的保護(hù)作用。同時(shí)為了防止鍋筒底部水渣的沉積而發(fā)生鍋筒“肚皮鼓包”現(xiàn)象，在燃?xì)忮仩t進(jìn)水管上又分出一部分水直接沖刷鍋筒底部，將沉積水渣沖向后部下降管處，下降到下集箱，排污排出爐外。實(shí)踐證明，上述幾項(xiàng)新的應(yīng)用技術(shù)的效果是良好的。

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　　燃?xì)忮仩t運(yùn)行產(chǎn)生的煙氣中含有的飛灰顆粒不僅造成了對(duì)于受熱面的磨損，而且其中細(xì)微的粉塵顆粒常常粘附在受熱面上造成的受熱面的積灰。這不僅增加了熱阻，使傳熱過(guò)程惡化，煙氣得不到充分的冷卻，最終導(dǎo)致燃?xì)忮仩t熱效率和出力下降。積灰嚴(yán)重時(shí)煙氣流通截面減少，煙氣流動(dòng)阻力增大，因而增加引幾機(jī)電能消耗。

   

　　受熱面上的積灰也可能是松散的，也可能是堅(jiān)實(shí)的。這決定于飛灰的物理化學(xué)特性。

　　煙氣中的飛灰是由各種大小顆粒組成的，一般都小于200um，但大部分是10-30um的細(xì)小粉塵。在燃?xì)忮仩t中煙氣沖刷受熱面管束時(shí)，經(jīng)常發(fā)生的受熱面積灰是：在較高溫度下的松散積灰和在低溫條件下的堅(jiān)實(shí)積灰。

　　粉塵顆粒在受熱面上的沉積過(guò)程，最初進(jìn)行得非常迅速，但很快達(dá)到動(dòng)平衡狀態(tài)。這時(shí)，一方面繼續(xù)發(fā)生著灰分的粘附;另一方面，在煙氣射流與較大顆粒的沖擊下，又發(fā)生沉積物的剝落。

　　燃?xì)忮仩t受熱面的布置形式與結(jié)構(gòu)對(duì)于受熱面的積灰也有一定的影響。錯(cuò)列布置的管束，由于背風(fēng)面有氣流的擾動(dòng)、灰粒的沖刷，積灰程度較輕;而在順列布置管束中，背風(fēng)面幾乎沒(méi)有氣流的擾動(dòng)，只有渦流區(qū)，因此積灰就嚴(yán)重。

　　燃?xì)忮仩t的熱水鍋爐受熱面的積灰較難清除。由于燃?xì)忮仩t房?jī)?nèi)沒(méi)有蒸汽或壓縮空氣，不具備吹灰條件。即使是具備了吹灰條件，實(shí)踐中的吹灰效果也不十分理想。因此，一方面要在運(yùn)行中盡可能防止和減輕燃?xì)忮仩t受熱面積灰，另一方面要在夏季檢修中重視受熱面積灰的清除工作。運(yùn)行中的燃?xì)忮仩t一定要滿負(fù)荷運(yùn)行，保證煙氣的流速高于0.6m/s。在低負(fù)荷運(yùn)行條件下，煙氣流速大大降低，將加劇受熱面的積灰程度。

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